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【摘要】韶關發(fā)電廠#10機在2004年3月18日分別發(fā)生兩次滿負荷運行時由于#1瓦軸振保護動作跳機的故障。通過對跳機時的異常振動和DCS記錄曲線進行分析、軸承解體檢查，查找并確定振動跳機的原因，制定處理方案。通過對#1、2軸承進行改造，解決了軸系失穩(wěn)的問題。 【關鍵詞】 軸承振動； 原因分析； 處理 1、 根據DCS記錄對振動原因的初步分析 #10機組為東方汽輪機廠生產的300MW高中壓合缸機組，#1~#4軸承均采用橢圓軸承。2001年3月投運以來，運行基本穩(wěn)定。2002年12月~2003年1月，進行次檢查性大修。近期發(fā)現在做第二組高壓汽門活動試驗時，#1瓦軸振有瞬間增大的現象。 DCS記錄顯示，3月18日上午10:39:05，機組負荷294.93MW，順序閥進汽，#1軸振X向突增到260微米，Y向增大到238微米，軸振保護動作跳機。 跳機時#2瓦軸振2Y約145微米，2X約45微米，#3、#4瓦軸振同時略有增大；跳機時#2瓦瓦振顯著增加，由正常的8微米突增到92微米，#1瓦增加的幅度小，由正常的8微米增到35微米，其余各瓦振均有增加，幅度不大。 記錄曲線顯示，在#1瓦軸振保護動作前的27s，即10:38:38，瓦振、軸振開始出現爬升，持續(xù)19s后，振動開始突增，8s后，軸振保護動作跳機。 運行人員反映當時運行上沒有任何操作，DCS記錄表明，跳機前膨脹、差脹正常，#1~#4瓦溫分別為72、84、66、58℃，潤滑油溫39℃，油壓在此之前呈現緩慢增加趨勢。 第二次跳機發(fā)生在同日下午16:17:59，進汽方式已改變?yōu)閱伍y，負荷293MW。跳機時1X、1Y分別為332微米和310微米，比次跳機時大，其余各軸振略有增加；#1、#2瓦瓦振分別為54和79微米。 振動增大開始于16:17:39，15s后#1瓦軸振開始急劇增加，5s后軸振保護動作跳機。 與次跳機情況類似，運行上沒有任何操作，高壓缸膨脹、差脹正常，#1~#4瓦溫分別為70、83、69、60℃，潤滑油溫41.6℃。 DCS曲線表明，兩次跳機前主蒸汽溫度、壓力十分穩(wěn)定，但再熱汽壓有微量增加的趨勢。 由于缺少跳機時#1、2瓦振、軸振的頻譜記錄和間隙電壓數據，尚無法對當時異常振動的性質給出準確定論，但從兩次跳機前振動發(fā)展的速率看，高中壓轉子的這種振動應該是軸系失穩(wěn)。 這里，首先可以排除TSI監(jiān)測系統(tǒng)故障，因為振動異常同時出現在幾乎所有的振動測點，各測點Z大振動量值不同，而且上下午分別發(fā)生兩次，3300系統(tǒng)如果存在故障只可能一塊板卡的兩個通道同時發(fā)生問題，不可能出現18日這樣的情況。這也就是說，當時#10機組的跳機確實是振動過大造成的。 一般情況下，運行機組振動出現突發(fā)性增大有三個可能的原因，即轉動部件飛脫、軸系失穩(wěn)、動靜碰磨。 如果發(fā)生葉片、圍帶等轉動部件飛脫，振動會階躍增加到一個固定值，其后不會恢復。#10機的問題顯然不在于此，因為如是這樣，第二次啟機剛到3000rpm就會出現振動異常。 機組正常運行中發(fā)生動靜碰磨也會引起振動增大，多數情況振動緩慢增大，少數情況振動急劇增大，這時通常伴隨有運行操作或膨脹、差脹的異常；調門開度的變化也會造成軸頸和轉子位置變化，進而引起碰磨。 第三種引起突發(fā)性振動的原因是軸系失穩(wěn)，有兩種失穩(wěn)形式，一種是油膜振蕩，另一種是汽流激振。 汽流激振的主要特征：一是振動的增大受運行參數的影響明顯，如負荷，振幅的增大呈突發(fā)性；二是應該出現較大量值的低頻分量，頻率為轉子的階固有頻率；油膜振蕩可以發(fā)生在變轉速情況下，也可以發(fā)生在定速運行時。 區(qū)別碰磨和失穩(wěn)的關鍵判據是大振動的頻率成分，但#10機組缺少這樣的數據。 對振動原因可以排除轉子熱彎曲和中心孔進油。 結合上述DCS記錄，同時考慮到： （1）當時運行沒有任何操作，外界沒有撓動； （2）機組跳機后隨轉速下降時#1瓦軸振迅速減??； （3）過去該機組沒有發(fā)生過動靜碰磨； （4）大振動發(fā)生在高壓轉子； （5）#1、#2瓦為橢圓瓦。 初步判斷#1、#2瓦的大振動是高中壓轉子出現了失穩(wěn)。 至于這種失穩(wěn)是汽流激振，還是油膜振蕩，或是兩種的混合形式，尚無法定論。如果運行上確實沒有調整高調門開度，可以排除汽流激振，則是單純的油膜振蕩型的軸系失穩(wěn)。 2、 對軸瓦解體檢查的分析意見 3月27日停盤車和油泵，首先檢查了#1、2瓦，各測量數據如表1，表2所示。 為保證測量準確，將#1、#2瓦下瓦均翻出與上瓦拼合測量垂直和水平間隙，所得值與壓鉛絲和塞尺測得的頂隙、側隙吻合。上述數據中，#2瓦頂隙偏大，左側隙偏小，其余數據基本正常。 各瓦烏金瓦面磨損狀況： 對#1瓦，上瓦完全無磨痕；下瓦在垂直正下方瓦面有較輕微磨損，張角約45°。 對#2瓦，上瓦完全無磨痕；下瓦有較嚴重磨損，垂直下方的大量烏金順轉向向左方轉移，在軸瓦的左側間隙中堆積，堆積層Z厚處約0.30mm，由于軸頸的旋轉，形成了與軸頸嚴格吻合的圓筒型連續(xù)烏金瓦面。這個新形成的瓦面寬度約為#2瓦整個烏金面寬度的2/3強，它完全改變了原有的橢圓型瓦面型線。 按穩(wěn)定性的優(yōu)劣，各種類型軸承的排列順序依次為： 可傾瓦、多油葉瓦、橢圓瓦、三油楔瓦、圓筒瓦。 圓筒瓦的穩(wěn)定性為Z劣，橢圓瓦的穩(wěn)定性較好，但比可傾瓦差。 從#2瓦下瓦烏金的磨損遷移狀況看，#2瓦已經由原來的橢圓瓦變成了圓筒瓦，使得穩(wěn)定性降低。 聯系到#10機組運行情況，之所以發(fā)生這種變化有兩個可能的原因：一是因為#2瓦軸封漏氣嚴重，使得#2瓦標高受溫度影響上抬，負荷過重造成瓦面磨損；二是因為油中帶水，油粘度降低，潤滑性能變差，油膜減薄，造成瓦面磨損。 運行中#2瓦瓦溫Z高，說明這個瓦相對鄰瓦負荷重。 瓦面烏金的變化有個時間效應，因而，#10機組剛投運時穩(wěn)定性沒有問題，只是在運行到今天才出現。同時，失穩(wěn)的發(fā)生也是有一個從量變到質變的過程，瓦面的形狀逐漸變化到一定的臨界程度，才會發(fā)生明顯故障。在這之前做汽門活動試驗時出現的大振動實際上已經是本次故障的前兆。 發(fā)生失穩(wěn)時整個軸段做低頻渦動，支撐這個軸段的兩個軸承都會有所表現，時間上是同時出現大振動，難于以此判斷是那個軸承的問題。#10機組雖然保護動作是#1軸振，但同時#2瓦振也增大，起因在#2瓦是完全可能的。 上述分析僅是建立在DCS記錄和軸瓦檢查結果上，由于缺少詳細的振動測試數據，所得結論尚有待于啟機后再核實。 廣義上考慮，當然還不能完全排除碰磨和汽流激振的可能。既便是碰磨，當前也還缺少揭高缸的足夠理由；如果是汽流激振，目前Z可行的處理方法也是提高軸承的穩(wěn)定性以抑制汽流激振力。因此，將提高#1、#2瓦的穩(wěn)定性作為本次處理的方向應該是正確的。 3、 處理方案 根據上述分析，本次處理的方向是針對提高高中壓轉子的穩(wěn)定性，結合軸瓦檢查結果，決定采取下列措施： （1）修刮#2瓦下瓦，上瓦中分面磨削，要求處理后的頂隙、側隙在標準值之內； （2）上抬#1瓦0.05~0.08mm，單側墊塊下加墊0.03~0.05mm；此項的目的是增大#1瓦比壓，提高穩(wěn)定性，同時可以降低#2瓦負荷； （3）#2瓦標高不做調整；中低壓對輪不解； （4）#3瓦側隙偏小不做處理。 4、 處理后的振動測試和分析 （1）升速過程振動 #10機組經上述處理后于4月4日19:35沖轉，1250rpm和2000rpm兩次暖機，23:30到3000rpm。在升速過程、過臨界、到定速，各軸承瓦振、軸振正常。 （2）定速及帶負荷振動 3000rpm及升負荷各測點振動如下表3所示。 （3）閥切換的振動情況 4月6日11:09負荷280MW，開始單閥切順序閥，11:20切換完成，升負荷。切換過程1X的振動變化如圖1所示。在切換過程中，1X振動基本沒有變化；1Y有波動，但Z終呈下降趨勢。 （4）汽門活動試驗的振動情況 4月6日，進行了汽門活動試驗，首先做組，關閉#2、#3高調門，開啟#1、#4高調門，各測點振動正常。然后進行第二組試驗，關閉#1、#4高調門，開啟#2、#3高調門，開啟過程，1X、1Y振動突增，試驗兩次，均中途中止，為避免發(fā)生跳機，決定不再進行。 各測點振動正常。將單閥切換為順序閥，切換過程1X的振動變化如圖2所示。記錄數據表明如下特征： （1）隨#2、#3調門從25%開啟，#1瓦兩個方向軸振上升，增大的成分是一倍頻； （2）#2、#3調門開啟到約40%，#1瓦兩個方向軸振突增，增大的成分是半頻25Hz； （3）立即關小#2、#3調門，開大#1、#4調門，#1瓦軸振迅速減小； （4)上述#1瓦軸振增大和突增過程，#1瓦兩個軸振探頭的間隙電壓發(fā)生規(guī)律性變化，#1軸頸向左方偏下移動。 這些特征表明，進行第二組試驗時，#2、3調門進汽而#1、4調門不進汽，汽流作用使＃1軸頸發(fā)生位移，移向＃1軸承油膜不穩(wěn)定區(qū)域，激發(fā)起油膜半速渦動，造成突發(fā)性振動。圖3為第二組第二次試驗時1X頻譜圖。 6、 處理意見和建議 本次對＃10機組的振動處理，解決了滿負荷順序閥運行＃1軸振突發(fā)性振動的故障，其間對軸承的處理方向和實施措施是正確的。但由于當時缺少跳機時和早先做汽門活動試驗的詳細振動數據，故本次對＃1瓦的處理力度略顯不足。 對于該機組今后的運行，有下列建議： （1）冷油器出口油溫控制在41～43℃； （2）暫時不安排進行第二組調門活動試驗（關閉#1、#4高調門，開啟#2、#3高調門）； （3）加強＃1瓦軸振監(jiān)測； （4）盡量保持穩(wěn)定負荷運行，避免出現大負荷波動。 7、對＃1、2軸承進行改造 2005年3月，#10機組小修，對#1、2軸承進行改造，將＃1、2軸承改為可傾瓦軸承。揭高中壓缸，檢查、調整高中壓缸通流間隙和軸封間隙，重新調整中低對輪高差、張口等與高中壓轉子穩(wěn)定性有關的參數。 #10機組小修后開機，從沖轉到定速、并網、做超速實驗，各軸承振動情況良好，帶滿300MW負荷后，各軸承的振動和瓦溫如表4所示。 2005年4月22日進行汽門活動試驗，左右兩組順利完成，其間#1、#2瓦各測點振動變化微小，沒有出現低頻振動。這表明本次更換軸承消除軸系失穩(wěn)取得了完全的成功，徹底解決了半速渦動的問題。